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宁波厂家:陶粒混凝土砌块复合叠浇试件研究


摘要: 安装式混凝土规划中, 运用陶粒混凝土与通常混凝土复合叠浇试件能有用减轻规划自重. 影响叠浇构件全体作业功能的要害要素是陶粒混凝土与通常混凝土叠浇联系面的黏结功能. 思考叠合试件叠浇面的处置方法和叠浇间隔时刻, 对陶粒混凝土与通常混凝土在叠浇面处的黏结滑移进行实验分析, 联系混凝土黏结机理, 拟合出陶粒混凝土与通常混凝土短龄期复合叠浇试件的黏结抗剪强度与叠浇间隔时刻和黏结面处置方法的联络式. 树立有限元模型, 选用触摸单元及库伦冲突模型, 对叠浇试件的黏结滑移进行仿照验证. 成果标明: 跟着叠浇间隔时刻的添加, 叠合面处黏结强度逐步降低, 当叠浇间隔时刻跨越2d后, 黏结强度逐步趋于安稳; 运用露出料水洗剂对界面进行处置比凿毛法更能有用前进黏结强度; 有限元仿照分析与实验成果相契合. 

宁波厂家:陶粒混凝土砌块复合叠浇试件研究
要害词: 叠浇试件; 陶粒混凝土; 黏结滑移; 陶粒混凝土砌块,陶粒砌块,陶粒自保温砌块

陶粒混凝土具有较高的强重比(强度/容重)、保温功能杰出、绿色环保等优良特性, 在土木匠程中得到广泛运用. 陶粒混凝土高强轻质的特征体现为陶粒集料的表观密度小、表面孔隙粗糙等, 然后降低了混凝土的容重. 比较同强度等级的通常密度混凝土自重降低25%~30%1, 适用于对材料功能有较高需求的大跨度桥梁、高层建筑等工程规划. 陶粒骨料首要选用淤泥、工业废渣和黏土烧制等方法出产, 不只拓宽了原材料来历, 而且可将日子和工业废料变废为宝, 有利于对环境的维护.   陶粒混凝土与通常混凝土复合叠浇作为一种新式混凝土叠浇方法, 对其力学功能研讨较少. 2007年由Iskhakov等2初度提出拉压区异强混凝土梁叠浇概念. 这些年, 周威和郑文忠将截面受压区高度作为影响要素, 并经过设置配筋梯度的方法对叠浇梁抗弯功能进行了研讨.

经过对受拉区浇筑再生混凝土, 受压区浇筑高强混凝土的叠浇梁进行实验, 研讨了用再生混凝土替代通常混凝土对叠浇梁全体受弯功能和抗剪功能的影响, 其研讨要点是叠浇梁整膂力学功能, 没有对异强混凝土叠浇面上混凝土之间的黏结功能进行深化研讨. 叠浇构件在受外荷载时协同作业的要害在于叠浇面上混凝土的黏结功能, 这是研讨叠浇试件全体受力功能的要害.
这篇文章对陶粒混凝土与通常混凝土短龄期复合叠浇试件的叠浇面黏结功能进行实验研讨, 学习新老通常混凝土叠浇实验方法, 进行实验和有限元仿照, 分析陶粒混凝土与通常混凝土复合叠浇试件叠浇面上的黏结与滑移的影响要素, 并谈论了黏结机理.
1实验1.1实验方案实验首要思考陶粒混凝土和通常混凝土的叠浇间隔时刻和叠浇面不一样处置方法对黏结面抗剪功能的影响. 两种混凝土叠浇其叠浇面抗剪功能研讨选用Z形试件剪切实验进行,  Z形抗剪试件标准如图1所示. 实验制造强度为LC30陶粒混凝土和C40通常混凝土, 共制造9组Z形试件和同批次搅拌浇筑的纯陶粒混凝土与通常混凝土立方体试件各3个,  Z形试件进行陶粒混凝土与通常混凝土复合叠浇抗剪强度实验, 立方体试件进行2种混凝土抗压强度实验.
(1)对叠浇间隔时刻变量中时刻点的选择. 首要思考实践工程中现场混凝土叠浇情况,在先浇混凝土终凝后短时刻内进行复合叠浇, 根据终凝时刻不得迟于10 h的需求7, 设置10 h作为一个间隔时刻点;
其次思考对预制构件叠浇面的处置时刻, 先浇陶粒混凝土在浇筑结束终凝后的1~2个作业日进行后浇处置, 所以设置24 h和48 h作为两个间隔时刻点; 

宁波厂家:陶粒混凝土砌块复合叠浇试件研究
最终思考有些预制构件从工厂运送到施工现场, 以及混凝土规划中的某些部位对混凝土强度需求较高, 需要先浇筑的混凝土预制构件具有满足强度后方可进行运送或后浇施工, 因而设置一个时刻间隔为14 d. 为此, 本实验浇筑间隔时刻断定为10、24、48 h和14 d8.
(2)对叠浇试件叠浇面的处置. 思考到与新老混凝土实验的差异性, 本实验选用混凝土露出料水洗剂处置法和直接人工凿毛法(凿毛4.0 mm). 选用液压万能实验机对Z形复合叠浇试件进行加载实验,
试件成果分析由表1可知, 跟着叠浇间隔时刻的延伸, 两种界面处置方法的复合叠浇Z形试件的直剪强度逐步降低. 在叠浇间隔时刻为0~48 h规模内, 陶粒混凝土与通常混凝土黏结抗剪强度随叠浇间隔时刻的延伸显着降低.
运用ANSYS有限元软件进行有关仿照分析. 思考到Z形混凝土试件滑移与损坏为高度非线性核算, 通常混凝土和陶粒混凝土的应力―应变联络
陶粒混凝土与通常混凝土复合叠浇在叠浇面上的内力首要由3有些构成: 陶粒混凝土砌块与通常混凝土表面的化学黏结力、冲突力和机械咬合力
在对陶粒混凝土和通常混凝土叠浇试件叠浇面的直剪实验进行仿照分析时, 先思考试件叠浇面的物理特性, 再树立相应的数学模型.
名义剪应力核算成果与有限元核算出的剪应力比照, 两者的过失在1.6%~7.3%之间, 有限元核算成果与名义剪应力核算成果契合较好. 在有限元核算成果中叠浇面上数值偏低, 其缘由是有限元核算中将混凝土思考为均质材料
有限元模型的推广与验证使用有限元抗剪模型和叠合面黏结抗剪强度随时刻改变的拟合公式, 对运用露出料界面剂且叠浇间隔为7d的试件进行仿照, 并使用拟合公式核算得出其叠浇面抗剪强度为3.59 MPa, 数值分析位移外荷载巨细取为1.25 mm (在叠浇间隔时刻为48 h~14 d的位移规模内)仿照成果
从仿照成果可得出, 当位移抵达1.2 mm时, 叠浇面抗剪强度为3.51 MPa, 与拟合公式的核算值相差为2.23%, 阐明有限元抗剪核算模型与叠浇面黏结抗剪强度随时刻改变的拟合公式有关性较好,两者在短龄期陶粒混凝土与通常混凝土叠合试件抗剪核算中具有广泛适用性. 5结语这篇文章对陶粒混凝土与通常混凝土短龄时刻隔时刻叠浇而成的Z形试件进行抗剪实验, 并经过有限元仿照分析得出以下结论:
(1)跟着叠浇间隔时刻的增大, 陶粒混凝土与通常混凝土在叠浇黏结界面上的黏结剪切强度逐步降低; 选用露出料界面剂处置方法, 可有用保证叠浇界面的全体性及粗骨料的无缺性, 关于后期界面浇筑成形及承受荷载, 骨料能非常好地发扬作用, 必定程度上可前进叠浇试件的黏结抗剪强度. 

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(2)这篇文章所树立的有限元仿照分析成果与实验成果过失在可承受规模内(小于7.5%), 阐明所树立的直剪试件有限元模型相对精确地思考到叠浇间隔时刻及界面处置方法等要素的影响, 所选用的库伦冲突模型合理地仿照出叠浇试件黏结面剪切强度的改变规则.